高重频脉冲光纤激光器由于具有电光效率高、光束质量好、可靠性高等特点，在工业加工、光电干扰对抗等领域都有广阔的应用前景^[1-4]。与宽谱脉冲光纤激光器相比，窄线宽纳秒脉冲光纤激光器在激光雷达、遥感探测、非线性频率变换、激光光谱合成和相干合成等领域都更具应用价值^[5-7]，已成为光纤激光器的热点研究方向之一。

由于高峰值功率脉冲振荡器输出激光的线宽通常较宽，目前大多采用MOPA结构实现窄线宽脉冲光纤激光输出。2011年，美国NP公司Shi等人采用纤芯直径25 μm的掺Tm光纤作为增益介质，获得了峰值功率63 kW，脉冲宽度15 ns的窄线宽激光输出，但由于掺杂浓度过高，输出功率仅为瓦级^[8]。2013年，美国诺格公司Teodoro等人采用纤芯直径100 μm的光子晶体光纤作为增益介质，获得了峰值功率1.5 MW，脉冲宽度1.55 ns，线宽60 GHz的脉冲激光输出，但由于难以实现全光纤化，限制了激光器平均功率的提升和工程化应用^[9]。2018年，西安电子科技大学的李川等人报道了一种脉冲宽度为2.8 ns、峰值功率为31 kW、重复频率为1.59 MHz、偏振消光比为14.5 dB的保偏全光纤激光器，该激光器峰值功率的进一步提高受限于SBS效应^[10]。2015年，国防科技大学Su等人采用相位调制技术，对SBS效应进行了有效抑制，当激光器重复频率工作在100 MHz、脉冲宽度为3.5 ns时，激光输出功率近293 W，但由于光纤放大器的纤芯较细，峰值功率仅为3.9 kW^[11]。总体上看，为了实现高光束质量输出，全光纤化脉冲光纤激光器通常选用纤芯直径小于30 µm的光纤作为增益介质。由于纤芯直径较细，放大过程中极易产生受激布里渊散射（SBS）、受激拉曼散射（SRS）和自相位调制（SPM）等非线性效应，这严重制约了窄线宽纳秒脉冲光纤激光峰值功率的提升^[12,13]。

文中报道的光纤激光器采用了MOPA结构，由于优化了光纤放大器结构并使用相位调制技术将单频激光进行了展宽，非线性效应和放大的自发辐射（ASE）都得到了高效抑制。在重复频率为1 MHz时，获得了平均功率142 W，脉冲宽度2.88 ns，光谱信噪比大于45 dB，偏振消光比大于15.4 dB的高峰值功率近衍射极限窄线宽线偏振纳秒脉冲激光输出。

MOPA结构窄线宽线偏振纳秒脉冲光纤激光器的实验原理如图1所示，激光器由种子源（Seed），预放大器(Pre-amplifier)和功率放大器(Power amplifier)三部分组成。单频连续激光种子源是NKT公司生产的分布反馈直腔型单频光纤激光器，其最大输出功率为100 mW、线宽小于20 kHz、中心波长为1 062.8 nm，短直腔的设计保证GHz量级的自由光谱范围，通过在增益光纤上刻写相移光栅实现单频输出。

图  1  窄线宽脉冲光纤激光器结构示意图

Figure 1.  Schematic diagram of the pulsed narrow-linewidth fiber laser

为了得到纳秒脉冲激光信号，采用1个带宽大于10 GHz的电光强度调制器（IM）对单频连续激光种子源进行斩波。强度调制器的驱动信号为一个自研的任意波形发生器（AFG），通过调节任意波形发生器的参数可以对激光的脉冲宽度，重复频率，脉冲形状等进行精确控制。在电光强度调制器之后接入2个参数完全一致的保偏单模光纤放大器进行功率补偿。该放大器的泵浦源是中心波长为976 nm、最大功率为300 mW的单模尾纤输出LD，通过波分复用器（WDM）耦合进纤芯直径为6 μm的单模掺Yb³⁺保偏增益光纤，增益光纤后面熔接一个带宽为3 nm的滤波光隔离器（ISO）进行级间隔离。放大后的激光平均功率增长至25 mW，可以为后续放大提供足够强的信号光。为了提升SBS阈值功率，采用相位调制器（PM）对单频激光进行光谱展宽，其带宽150 MHz，半波电压2.5 V，最大调制电压峰峰值为40 V。强度调制器的驱动信号为一个自研的信号源，可以输出频率范围100 MHz～5 GHz的正弦射频信号。通过调节信号源频率和调制电压可以对输出激光的光谱宽度及纵模分布进行精确控制。

预放大器采用双程放大结构，种子激光通过一个珠海光库公司生产的环形器(Circulator)耦合进入增益光纤。环形器的三根尾纤均为与增益光纤相匹配的保偏10 μm/125 μm双包层光纤。预放大器中使用了长度为2.5 m的保偏双包层掺Yb³⁺光纤作为增益介质，光纤纤芯直径为10 μm，值孔径为0.075，该光纤对976 nm包层泵浦光的吸收系数约为5.3 dB/m。增益光纤后熔接了一个中心波长为1 063 nm、带宽为1 nm的高反光纤布拉格光栅(FBG)，实现了激光信号折返和ASE高效滤除。泵浦源为1个中心波长为976 nm的波长锁定LD，该LD的最大输出功率为27 W，输出尾纤为105 μm/125 μm光纤，纤芯数值孔径为0.22。在预放大器之后连接了一个分光比为1/99的抽头耦合器(tap coupler)监测反向功率，当反向功率出现非线性增长时说明SBS 效应开始出现。预放大器输出的信号光通过自制的模场匹配器（MFA）耦合进入功率放大器，该模场匹配器的输入尾纤为保偏10 μm/125 μm双包层光纤、输出尾纤为保偏30 μm/250 μm双包层光纤。

功率放大器的增益光纤为Nufern公司生产的保偏30 μm/250 μm双包层掺Yb³⁺光纤，纤芯数值孔径为0.06，内包层数值孔径为0.47，该光纤对976 nm包层泵浦光的吸收系数约为6.8 dB/m。为了抑制功率放大器的高阶模输出，将增益光纤盘绕在直径为9.5 cm的散热盘上来增大高阶模式的损耗。一个最大输出功率为300 W的976 nm波长锁定泵浦LD通过自制的后向(1+1)×1光纤合束器注入进增益光纤。光纤合束器的2端信号尾纤均为保偏30 μm/250 μm双包层光纤，泵浦臂尾纤为220 μm/242 μm光纤。光纤合束器的输出端熔接一个剥除区域长度为25 cm的包层光剥离器（Stripper），用于滤除放大过程中泄露的部分高阶模式激光和ASE。包层光剥离器的输出端熔接了一个镀有增透膜的光纤端帽，以避免光纤端面反射引起的干扰振荡。

通过调节任意波形发生器的参数，将连续激光种子源调制为脉宽3 ns、重复频率1 MHz的单频脉冲激光。调制后的激光功率衰减至20 μW，线宽约为300 MHz。

当泵浦注入功率达到6.5 W时，预放大器开始出现增益饱和现象，ASE成分开始增加，这对后续放大是极为不利的。因此预放大器的泵浦注入功率被设置为6 W，此时激光的输出功率为2.3 W，脉冲宽度仍然保持在3 ns。

功率放大器增益光纤长度与SBS阈值功率、光-光转换效率的关系如图2所示，缩短光纤长度可以有效地抑制SBS效应，但会造成激光器效率的下降。最终，增益光纤的长度选择为2 m，约有近8%的泵浦光未被吸收利用，对转换效率的影响较小。

图  2  效率和SBS阈值功率随光纤长度的变化

Figure 2.  Efficiency and SBS threshold power as a function of fiber length

后向监测功率随输出功率变化曲线如图3所示，当SBS效应未发生时，后向监测功率会随着输出功率线性增长。当相位调制器不工作时，输出功率超过106 W时，后向功率开始出现非线性增长，此时输出激光的脉冲宽度为2.91 ns，对应的峰值功率为36.4 kW。当相位调制器工作时，将射频驱动频率调节至150 MHz，并加载合适的电压将种子的线宽展宽至2.9 GHz，SBS阈值功率超过了142 W。继续增加电压可以进一步展宽光谱，从而提升SBS阈值功率，但考虑到相位调制器的负载能力和激光器的稳定性，没有进行深度相位调制。

图  3  后向光功率随激光输出功率的变化

Figure 3.  Backscattering light power varies with output power

如图4所示，激光输出功率基本随着泵浦功率线性增长，斜率效率约为77%。当泵浦注入激光功率达到182 W时，获得了平均功率为142 W的脉冲激光输出，且没有出现效率下降情况，若进一步增加泵浦功率，输出激光功率可以继续提高。

图  4  激光输出功率与泵浦功率的关系

Figure 4.  Laser output power as a function of the pump power

采用光谱分析仪对激光光谱进行了测量，光谱宽度在不同功率下基本维持不变。图5为输出功率为142 W时的激光光谱图，激光的中心波长仍然为1 062.8 nm，3 dB光谱宽度为0.068 nm，没有观察到SBS和SRS等非线性效应。而且由于采用了双程预放大结构，ASE也得到了更有效的抑制，输出激光光谱信噪比大于45 dB。

图  5  142 W输出功率下的激光光谱

Figure 5.  Spectrum of the laser at the output power of 142 W

当激光功率达到最大值时，用光束质量分析仪对输出激光的光束质量进行了测量，图6为实际测试曲线。图中，蓝色曲线表示X方向的光束质量M_x²，结果为1.14，红色曲线为Y方向的光束质量M_y²，结果为1.15。

图  6  输出激光的光束质量

Figure 6.  Beam quality of output laser

采用高速示波器和光电探测器对输出激光的脉冲波形进行了测试，随着输出功率的增加，脉冲宽度会逐渐减小。图7为满功率工作状态下的激光脉冲波形图。如图7（a）所示，脉冲波形在放大过程中基本维持不变，前沿略有压窄，平均脉冲宽度压缩至2.88 ns，脉宽的标准差约为35.4 ps。如图7（b）所示，激光器输出的脉冲重复频率仍然维持在1 MHz，没有出现次脉冲等不稳定现象。

图  7  满功率输出状态下的脉冲波形（a）脉冲宽度；（b）脉冲重频

Figure 7.  Pulse shape at the maximum output power（a）pulse width；（b）pulse repetition

采用消光比测试仪对输出激光的偏振消光比进行了测试，偏振消光比与输出功率的对应关系如图8所示，随着功率的增加，偏振消光比会逐渐下降，且起伏波动加剧，这是由于高功率激光产生的感应双折射会对保偏光纤的快轴产生扰动。当输出功率为142 W时，偏振消光比的均值为15.7 dB，最小值为15.4 dB。

图  8  不同输出功率下的偏振消光比

Figure 8.  PER at different output power

报道了一种以电光调制斩波的分布反馈直腔型单频光纤激光器为种子光源的高峰值功率窄线宽线偏振纳秒脉冲光纤激光器。由于使用相位调制器将种子激光的线宽展宽为GHz量级，SBS阈值功率大幅提升。当种子被调制为脉宽3 ns、重复频率1 MHz的单频脉冲激光时，激光器的峰值功率可达49.3 kW。

下一步的工作重点是通过提高光谱展宽能力以进一步提升SBS阈值功率，主要手段包括优化相位调制信号种类和提升相位调制器电压负载能力。由于激光器的峰值功率高、线宽窄和高可靠性，这种全光纤窄线宽纳秒脉冲激光器在相干探测、相干合成以及光谱合成等领域具有较高的应用价值。