-
展品、文物等贵重财产的安防是十分重要的。而一些安防环境比较恶劣，例如多雨潮湿、高温干燥等，故研究具有稳定性好、适应性强的防盗设备更有价值[1]。
传统的防盗、防火等展品预警装置主要以电传感器[2]为主，采用应力传感器、温度传感器等完成入侵测量，从而实现防盗预警[3]。除此之外，还有雷达检测法[4]、红外激光束法[5-6]、光纤传感法[7-8]等。电传感法的优点是价格便宜，但其易受电磁干扰，需要考虑测试位置布线对展品或文物等的影响。红外激光束法是通过多组红外光束将带保护物包围的方式防盗，当红外线被遮挡时报警。该方法优点为非接触测量、灵敏度高，缺点是易受干扰，稳定性较差。光纤传感法是通过在待测结构上铺设光纤传感网络的方式获取振动或位移信号实现防盗监测的。优点是抗干扰能力强、测试距离范围大，缺点是需要接触测量，固定铺设位置后不易更换测试点。Chen X[9]采用光纤微结构测压系统，其可获取0.001 nm/MPa的压力响应。Yang[10]设计了一种基于压缩感知的图像安防算法，可以对近似目标进行了学习与分类。张旭苹[11]利用时域光纤感知技术完成了大范围入侵式安防监测。邹柏贤[12]通过特征信息识别的方式对光纤感知网络进行了特征信号识别，大幅提升了目标识别概率。
综上所述，各种测试方法都各具特点，但也都存在一定的不足。尤其是针对一些特殊测试场合，不但需要考虑系统灵敏度和稳定性，更重要的是适用性，例如在一些户外文物防盗中，下雨潮湿等环境容易造成电传感器件短路，而干燥炎热的环境又容易造成接触传感器的脱落，造成测试失灵。故研究针对敏感环境的非接触测量型防盗系统具有十分重要的应用价值。基于此，文中提出了一种反射式光纤传感防盗系统。采用光纤传感克服敏感环境多雨潮湿或者高温干燥的影响，采用光谱反射分析提高测量精度，从而实现敏感环境下的精确测量。
-
反射式光纤传感实验的光纤探头T由两根光纤组成，一根用于发射光，一根用于接收反射回来的光，R是反射材料的反射率[13]。由发射光纤发出的光照射到反射材料上，通过检测反射光的强度变化，就能测出反射体的位移。采用的光纤传感器的原理如图1所示。光纤探头A由两根光纤组成，一根用于发射光，一根用于接收反射回的光。
图 1 反射式光纤传感原理图
Figure 1. Schematic diagram of reflective optical fiber sensing
由光纤端出射光场的场强分布[13]函数，即在(r, x)处的光通量密度为：
$$ \begin{split} \varphi(r, x) = & \frac{I_{0}}{\pi \sigma^{2} a_{0}^{2}\left[1+\xi\left(x / a_{0}\right)^{3 / 2}\right]^{2}}\;\cdot \\ & \exp \left\{-\frac{r^{2}}{\sigma^{2} a_{0}^{2}\left[1+\xi\left(x / a_{0}\right)^{3 / 2}\right]^{2}}\right\} \end{split}$$ (1) 式中：I0为由光源耦合入发射光纤中的光强； σ为一表征光纤折射率分布的相关参数，对于阶跃折射率光纤，σ=1；r为偏离光纤轴线的距离；x为光纤端面与反射面的距离；a0为光纤芯半径；ξ为与光源种类、光纤数值孔径及光源与光纤耦合情况有关的综合调制参数。
-
系统采用光纤网络完成测试端与监控平台的连接。测试探头部分采用的是反射式光纤传感结构，为无源探测，避免了系统受电磁干扰的问题；探头端采用非接触测量，降低了对待保护物品的影响。系统结构如图2所示。
图 2 反射式光纤传感防盗系统
Figure 2. Reflective fiber sensing anti-theft system
图中处理系统控制激光器（LD，@650 nm）产生初始信号光，信号光通过传输光纤进入反射式光纤传感探头部分。探头部分在图中用虚线框标注，同时在虚线框下给出了虚线框对应的具体工作环境中传感探头的安装位置。控制平台与采集模块相连接，采集模块可以同时获取多个传感探头位置的位置偏移信息。当用于保护防盗目标的保护外壳发生位移时，则偏移信号使回波光发生变化，再根据分析算法完成对偏移程度的分析，最终给出是否需要报警的判断[14-15]。
-
传感模块结构的本质可以理解成一个微位移测量结构，当遇到非法开启保护装置时，保护挡板的位置发生大幅偏移，传感探头部分可以测试得到偏移程度信息，通过偏移量分析外部情况。其传感模块在实验室的等效结构如图3所示。
图 3 反射式光纤位移示意图
Figure 3. Schematic diagram of reflective fiber displacement
如果将同种光纤置于发上发射光纤出射光场中作为探测接收器时，所接收到的光强可表示为：
$$ I(r,x) = \iint\limits_s {\frac{{{I_0}}}{{\pi {\omega ^2}(x)}}\exp\left \{ \frac{{{r^2}}}{{{\omega ^2}(x)}}\right \} }{\rm{d}}s $$ (2) 式中：
$ \omega (x) = \sigma {a_0}\left[1+\xi\left(x / a_{0}\right)^{3 / 2}\right]$ ；s为接收光面，即纤芯端面。在纤端出射光场的远场区，为简便计算，可用接收光纤端面中心点处的光强作为整个纤芯面上的平均光强[14]。在这种近似下，得到接收光纤终端所探测到的光强公式为：
$$ {I_A}(x) = \frac{{Rs{I_0}}}{{\pi {\omega ^2}(2x)}}\exp \left \{ - \frac{{{r^2}}}{{{\omega ^2}(2x)}}\right \} $$ (3) 在此基础上，对不同位置到探头处的光强响应曲线进行测试。该测试目的在于通过已知强度的光源照射，获得该系统探头结构关于距离的准确响应值，从而选择最优检测位置。结果如图4所示。
图 4 反射式调制特性理论曲线
Figure 4. Theoretical curve of reflection modulation characteristic
由图4的测试曲线可知，在光纤探头测试端与反射结构距离为1.2 mm时，反射光强能量最大，其余位置光强均不同程度的衰减。通过光功率计的测试值完成对位置的计算，由此确定探头与待测结构的最佳测试位置范围。同时，经过计算可知在0~1.2 mm和1.2~3.0 mm区间其对应的拟合函数有：
$$ \left\{ \begin{gathered} {y_1}= 146.37{x_1}-13.901 \\ {y_2} = -68.658{x_2}+212.67 \\ \end{gathered} \right. $$ (4) 由上式的斜率值可知，上升曲线与下降曲线的斜率具有明显差异。可以通过计算两次测试数据之间的差值完成对位置方向的识别，再通过对测试值的对比可以得到其偏移位置的具体值，从而分析其是否存在非法打开的现象。
-
反射式光纤传感实验装置包含五个部分：光源（功率2.5 mW，波长650 nm）、功率计、Y型光纤探头，其中心波长为62.5 μm。反射式光纤传感调整架和反射镜（直径25.4 mm），连接时注意反射光纤头不要触碰反射镜或其他物体，以免损坏。两光纤的头分别接光源和功率计，反射头固定夹持架上。逐渐将Y型光纤出射端和反射镜靠近（光纤输出端不要与反射镜接触），靠近过程中会出现功率最大值，在此状态下，调整调节Y型光纤的姿态（四维调整架的二维俯仰旋钮）和反射镜的反射角度使功率计示数最大，然后移动平移台继续靠近反射镜，直至示数最小，完成测试标定。系统整体如图5所示。
图 5 反射式光纤传感系统
Figure 5. Reflective fiber sensing system
-
在标定实验中，采用定量改变测试位置的方式完成对传感单元进行标定，每0.5 mm步进一次，在同一个位置上测试5次数据，并取平均值，并且计算测试值对应的方差，从而分析测试数据的波动情况。利用插值算法对测试数据进行插值分析，得到该传感模块的实际位移应变曲线，如图6所示。该曲线与理想曲线之间的差值就是用于校正测试结果的标定数据表，如表1所示。其中光功率用于计算测试位置，方差用于计算测试位置的波动范围。在标定数据表的基础上，可以实现对测试数据的预处理，从而为干扰对比实验提供技术支撑，为识别是否是非法移动保护系统提供判断依据。插值最小值为0.05 mm，即原始测试数据的1/10，由此获取细致的回波强度曲线。
表 1 反射式光纤传感测试数据
Table 1. Test data of reflective optical fiber sensing
Displacement/mm Power/μW Variance 0 1.00 0.045 0.5 18.06 0.082 1.0 18.76 0.124 1.5 15.41 0.102 2.0 15.12 0.084 2.5 11.59 0.069 3.0 8.47 0.071 3.5 7.06 0.052 4.0 5.41 0.049 4.5 4.29 0.069 5.0 3.12 0.055 由图6可以看出，插值后的标定曲线与反射光强分布曲线相似。为了使其适应更多类型的测试条件，标定实验中去掉了位置定标实验中采用的聚焦透镜，从而使其探头结构非常小巧，由此其回波响应强度约为距离实验中的1/10，但其曲线分布几乎没有改变。当测试环境要求更高信噪比时，可选择再次加装聚焦透镜组。在1.0~2.0 mm范围内有一段较好的平缓反射区。分析认为该部分是测试区域平面度相对较小造成的，由于超过3.0 mm以后的测试曲线的单调性仍然很好，所以该处的曲线波动并不影响测试分析。
-
在完成测试系统的标定后，针对不用类型的干扰进行识别分析，每次测试时长为3 min，测试过程中没1 s采集一次测试信号，并根据其测试值计算保护外壳位置偏移量。（1) 第一种情况模拟潮湿环境，将探头部分放置于封闭箱体中，将相对湿度变化范围50%~100%；（2) 第二种情况模拟高温干燥环境，将探头部分放置于保温箱，温度设置30~60 ℃；（3) 第三种情况模拟附件振动源噪声，在距保护结构3 m远的位置采用电钻间歇性打孔；（4) 第四种情况模拟盗取目标，人为采用开锁方式的拆除保护外壳。
-
在四种不同的测试条件下，随时间变化而得到的响应光功率变化曲线如图7所示。并根据不同情况的曲线分布可以完成对不同入侵事件类型的分析。
图 6 插值后的测试曲线
Figure 6. Test curve after interpolation
图 7 不同条件下响应曲线
Figure 7. Response curves in different conditions
如图7(a)所示，当湿度不同增大时，光功率测试值有小幅下降，下降趋势为线性变化，而反演计算得到的距离偏移量值基本保持不变，波动范围在0.9~1.2 mm之间；如图7(b)所示，随着温度的提高，光功率值略有增大，但总体增幅较小，增幅变化呈线性趋势。同时，反演计算得到的距离偏移量值随温度升高而波动增强，但均值位置基本不变，即主要影响位置计算方差值；如图7(c)所示，当附近存在明显机械振动时，会导致光功率信号产生大幅波动，相比前两种情况而言，波动范围大约介于21.4~23.5 μW之间，在信号中很好识别。同时，位置偏移信号波动也较为明显，但整体分布与光功率波动分布相近，都是均值位置基本不变，但方差较大的形式；如图7(d)所示，光功率在30 s位置产生跳变后骤减，约在40 s时趋近于0，与此同时，位置偏移量也随之在该时刻发生强烈递增，超过5.0 mm后趋于平缓，因为此系统距离阈值设置为5.0 mm，即当保护外壳位置偏移程度超过5.0 mm后，系统认为被非法打开，产生报警，该光功率曲线与位置偏移曲线与测试条件相符，并且具有很好的区分度。
-
文中设计了基于反射式光纤传感防盗系统。该系统利用反射式光纤结构实现了探测端无源监测，同时，反射式结构实现探测端与待测体的非接触测量。通过标定实验获取不同位置的响应光强分布曲线。并基于此完成了不同干扰条件下测试信号的识别与分类，结果显示，该系统具有很好的信号区分性，在敏感环境的安防领域具有一定的实用价值。
Design of reflective optical fiber sensing anti-theft system for sensitive environment
-
摘要: 为了解决在敏感环境中位置测试容易受到干扰的问题，提出了一种基于反射式光纤传感防盗系统。该系统采用T型光纤探头作为无源传感探头，反射配件安装于安防外壳表面，通过实时测试位置偏移量提供安防预警。探测模块通过预先测试最佳反射位置的方式，将光纤探头与反射配件固定于安防位置上。在获取激光回波信号的基础上，计算了关于位置的场强分布函数。在标定实验中，测试位置由0递增至5.0 mm，响应光功率最大值为18.76 μW，方差最大值0.124。当超过3.0 mm后的曲线单调性良好，符合系统设计要求。在不同干扰类型对比实验中，分别对比了湿度、温度、振动对系统测试结果的影响程度。实验结果显示，干扰项的光功率波动无论是线性还是非线性的，其波动范围小于4 μW，而真实人为打开条件下，其波动程度大于18 μW。与此同时，系统反演计算的位移偏移量也发生显著改变，相比干扰项的位移偏差均值大8倍以上。系统具有传感端无源、灵敏度高、实时性好等优势，可有效应用于敏感环境中的安防监测。Abstract: In order to solve the problem that the position test is easily interfered in the sensitive environment, an anti-theft system based on reflective optical fiber sensing is proposed. The system uses a T-type optical fiber probe as a passive sensing probe, and the reflective accessories are installed on the surface of the security enclosure to provide security early warning through real-time testing of position offsets. The detection module fixes the optical fiber probe and the reflection accessories in the security position by pre-testing the optimal reflection position. On the basis of acquiring the laser echo signal, the field intensity distribution function with respect to the position is calculated. In the calibration experiment, the test position was increased from 0 to 5.0 mm, the maximum response optical power was 18.76 μW, and the maximum variance was 0.124. When the curve exceeded 3.0 mm, the monotonicity of the curve was good, which meets the system design requirements. In the comparison experiments of different interference types, the influences of humidity, temperature and vibration on the system test results were compared. The experimental results show that whether the optical power fluctuation of the interference term is linear or non-linear, the fluctuation range is less than <4 μW, and the fluctuation degree is greater than 18 μW under the real artificial opening condition. At the same time, the displacement offset calculated by the system inversion is also changed significantly, which is more than 8 times larger than the average displacement deviation of the interference term. The system has the advantages of passive sensing end, high sensitivity and good real-time performance, and can be effectively applied to security monitoring in sensitive environments.
-
表 1 反射式光纤传感测试数据
Table 1. Test data of reflective optical fiber sensing
Displacement/mm Power/μW Variance 0 1.00 0.045 0.5 18.06 0.082 1.0 18.76 0.124 1.5 15.41 0.102 2.0 15.12 0.084 2.5 11.59 0.069 3.0 8.47 0.071 3.5 7.06 0.052 4.0 5.41 0.049 4.5 4.29 0.069 5.0 3.12 0.055 
下载: 导出CSV
-
[1] Du Zhaohui, Chen Xuefeng, Zhang Han, et al. Feature identification with compressive measurements for machine fault diagnosis [J]. IEEE Transactions on Instrumentation and Measurement, 2016, 65(5): 977-987. doi: 10.1109/TIM.2016.2521223 [2] Lindsey N J, Martin E R, Dreger D S, et al. Fiber-optic network observations of earthquake wavefields [J]. Geophys Res Lett, 2017, 44(23): 11792-11799. [3] Wu H J, Chen J P, Liu X R, et al. One-dimensional CNN-based intelligent recognition of vibrations in pipeline monitoring with DAS [J]. J Light Technol, 2019, 37(17): 4359-4366. doi: 10.1109/JLT.2019.2923839 [4] Wu H J, Qian Y, Zhang W, et al. Feature extraction and identification in distributed optical-fiber vibraton sensing system for oil pipeline safety monitoring [J]. Photonic Sensors, 2017, 7(4): 305-310. doi: 10.1007/s13320-017-0360-1 [5] Zhu P, Wang Y, Wang Y, et al. Flexible 3D rchitectured piezo/ thermoelectric bimodal tactile sensor array for E-skin application [J]. Advanced Energy Materials, 2020, 10(39): 2001945. [6] Ren L, Jiang T, Jia Z G, et al. Pipeline corrosion and leakage monitoring base optical fiber sensing technology [J]. Measurement, 2018, 122(1): 57-65. [7] Chi Q, Luo Y, Ren J, et al. Review on fiber-optic sensing in health monitoring of power grids [J]. Optical Engineeing, 2019, 58(7): 072007. [8] Tejedor J, Macias-Guarasa J, Martins H, et al. A novel fiber optic based surveillance system for prevention of pipeline integrity theses [J]. Sensors, 2017, 17(2): 355-361. doi: 10.3390/s17020355 [9] Chen X, Xu C J. Disturbance pattern recognition based on an ALSTM in a long- distance φ-OTDR sensing system [J]. Microw Opt Technol Lett, 2020, 62(1): 168-175. doi: 10.1002/mop.32025 [10] Yang X F, Cheng Y Y, Wang G. Super-resolution algorithm for remote sensing images based on compressive sensing in wavelet domain [J]. Journal of Computer Applications, 2017, 37(5): 1430-1433. (in Chinese) [11] Zhang X P, Ding Z W, Hong R, et al. Phase sensitive optical time-domain reflective distributed optical fiber sensing technology [J]. Acta Optica Sinica, 2021, 41(1): 0106004. (in Chinese) [12] Zhou B X, Xu S W, Miao J, et al. Feature extraction and recognition of vibration signals in optical fiber security system [J]. Journal of Computer Research and Development, 2019, 56(9): 1859-1871. (in Chinese) doi: 10.7544/issn1000-1239.2019.20180382 [13] Cai H W, Ye Q, Wang Z Y, et al. Distributed optical fiber acoustic sensing technology base coherent rayleigh scattering [J]. Laser & Optoelectronics Progress, 2020, 57(5): 050001. (in Chinese) [14] Qiu Z G, Wan Y B, Zhou W H, et al. Ionic skin with biomimetic dielectric layer templated from calatheazebrine leaf [J]. Advanced Functional Materials, 2018, 28(37): 1802343. [15] Liu C, Wang S, Liang Y J, et al. Design and preliminary experiment of optical fiber F-P pressure sensing system working in wind tunnel [J]. Infrared and Laser Engineering, 2018, 47(7): 0722002. (in Chinese) -
点击查看大图
图(7) / 表(1)
计量
- 文章访问数: 107
- HTML全文浏览量: 35
- PDF下载量: 44
- 被引次数: 0
